带隔离湘西s11变压器的DCDC变换器零电流转换方案

　　带隔离湘西s11变压器的变换器零电流转换方案，压器副边构造了和主功率回路并联的辅助谐振网络，在主开关管关断以前开通主开关管，通过谐振电容的高电压封锁副边整流桥的输出，使湘西s11变压器原边电流降到零，在全负载范围内实现了主管和辅管的零电流开关。该文以推挽正激变换器为例，进行了详细的理论分析和关键参数的设计，通过原理样机的研制证明了这种方案的优点。

　　江苏溪河海湘西s11变压器开关零电流转换；引言捉高开关器件的关频率，减小磁性元件的体枳重是提高功率密度的关键技术。而在硬开关状态下，开关频率的提高意味着发损耗的大幅度增加，因此有必要采软开关技术。20世纪80年代以来，软开关技术已得到深入广泛的研究并取得了迅速发展，90年代进一步提升了零转换，以正激推挽电路的研究为平台，通过辅助电路构成了零电流开关的正激推挽电路。但这种电路的谐振电感在主回路中增大了导通损耗。本文加2个单向导通极管，把谐振电感出主回路，构成零电流转换正激推挽电路，实现了主功率管和辅助开关管的零电流开关。本文实现思想可以应用到其它有湘西s11变压器隔离的情况中。

　　工作原理分析，稳态工作基本关系分析。

　　电路的稳态工作基本关系和正激推挽电路相同。

　　下面通过具体的工作模态，给出实现软开关的关键波形和控制策略，着重分析实现软开关的机理。在整个工作周期，该电路有16个模态。在分析之前，做出以下假设开关管极管为理想器件，电感电容为理想元件。

　　容电压都为6时刻以后，副边感应电压加在谐振元件10上，和0开始谐振。经过到2时刻，经最大值14时谐振到零，由于反向通路被截止，谐振过程被打断，电压上升达到最大值。模态的持续时间为Z12流过开关管的电流为2，从2时刻开始，自然关断保持为不变。副边电流或者说为负载电流为正常地PWM开关模态，漏感平均电流在原边环流。负载电流通过时刻开通，副边感应电压心加在副边漏感上，电流线性上升。相应地，原边电流也开始线性上升，开关管是有缓冲的零电流开通的。

　　参数设计谐振元件的设计由以下3点制约，谐振阻抗足够大，以减小由于谐振而给原副边增加的电流应力。一般取这个方案的相对优点，即增加的谐振电流可以小于最大负载输出电流，需尽量减小谐振周期这里定义，应能维持较长的提供负载电流的时间，以便主功率管的零电流关断在控制上容易实现，即4应足够长。

　　这样由炸口原边开关管的最大电流为32，电流应力增大，但小于208方案中的电流应力。

　　由于谐振过程的工作时间很短，流过整流管的电流有效值变化很小，所以整流管的电流定额基本上不变。

　　实验结果根据理论分析，采用此方案研制成功输入。输出变换器，开关频率为100。为辅助开关管栅源电压波形，3为谐振电容电压波形，4为电流波形，5为原边开关管。波形开通时副边电流有缓冲地上升，副边电流在关断前已降到0，这个电流按匝比折算到原边，可主功率开关管为有缓冲地开通，208关断。

　　变换器族将这种思想应用到常用的隔离型变换器拓扑中，可以得到族零电流开关的变换器拓扑。

　　结论本文在提出实现理想的基础上，增加两个单向导通极管，把谐振电感移出主功率回路，构成了零电流转换的变换器。

　　借助辅助网络的加入，通过谐振使谐振电容电压维持高电位，在土功率管关断以前开通辅助开关管，用这个高电压封锁副边整流桥的输出，这杆副边电流在关断以前电流降到零，使得原边电流也降到零，在全负载范内实现主管和辅管的零电流开关。本文以正激推挽电路为例，进行了详细的理论分析和关键参数的设计。通过28.5输75，输出，0，20丁变换器原理柞机了应用此种圯想实现20丁的族变换器情况。